红外线测温仪对35kv系统进行了大量的测量工作
也就是说IN2经过与IM相同的CT变比转换后得到对侧二次电流值，因而可以将IM和IN2按照差动公式进行差流计算。对侧的数据处理方法和本侧相同红外线测温仪，如图1本侧（M侧）一次电流互感器变比为1250/5对侧(N侧)变比为2500/1假设区外故障系统一次电流5000A AZ8928经济型噪音计,公式（3实际含义就是将对侧一次电流采样值按照本侧的CT变比CTM转换后得到对侧二次电流值。本侧二次电流20A ,对侧二次电流2A ,通道传输电流5000A红外线测温仪 ,本侧收到通道电流除以本侧TA 变比（250为20A 与本侧二次电流相同红外线测温仪发现问题及时处理，差动电流为零，对侧也同样处理。
特别是其中的波形识别法,故障选线新方法是以电压互感器注入信号为基础的以波形识别法为核心 与小波分析法、能量分析法结合的小电流单相接地故障综合选线法.不用复杂的计算、简单直观实用、耐高接地阻抗,选线效 果较好。
5.波形识别法的原理依据及可行性分析
系统出现零序通路红外线测温仪,5.1波形识别法原理与依据理论分析 小电流接地系统发生单相接地后.从故障点加入的零 序电压将在零序网络中产生零序电流。接地故障期间,假设过渡电阻是不变的,系统中将产生稳态的零序电流;通过电流互感器注入脉冲信号后,电网中将会 出现电流脉冲。根据电路叠加原理,电路中各支路的零序电流是两个电流的叠 加红外线测温仪。电网正常运行时AZ8926指针式噪音计,电压互感器二次侧电压为UA N=UBN=UCN=100?3V,ULN=0V当A相发生单相接地故障时,则有UA N=OV,UBN=UCN=100VULN=100V此时,系统将产生接近或高于系统相电压的零序电压,从电压互感器
电力设备过电压保护设计技术规程》规定：当10kv和35kv系统电容电流分别大于30a和10a时，配电网的故障很大程度是由于线路单相接地时电容电流过大而无法自行息弧引起的因此红外线测温仪。应安装消弧线圈补偿电容电流。随着配网的不断扩大电压不足以使红外线测温仪断路器动作，人们越来越认识到对扩大后的配网进行补偿的重要性，这就使配网电容电流测量成为必不可少的一项基础工作。
2问题的提出
如单相金属接地法、中性点外加电容法红外线测温仪、中性点外加电压法等直接法，传统电容电流的测量方法有很多种。人工中性点法等间解方法。这些方法虽然能测量出电容电流，但由于在测量过程中要与一次侧打交道，人员与设备的安全得不到保障红外线测温仪，操作起来极其烦琐，效率极低。所以，人们期望能从pt二次侧测量电容电流，使测量电容电流的工作安全、简便、有效。
现场测量结果
同时使用间接测量法和hd-68a型配网电容电流测试仪进行对比测量。表1中给出各个供电局被测变电站10kv系统的电容电流测量对比结果红外线测温仪。表中的电容量为三相的值AZ8925数字噪音计。使用hd-68a配网电容电流测试仪对广西南宁、防城港、桂林等几个供电局10kv系统和广西拉浪电厂35kv系统的配电网电容电流进行测量。测量中。
表1变电站10kv系统的电容电流测量结果对比
被测的变电站10kv系统pt开口电压红外线测温仪（v间接法测量值(μf补偿装置测量值红外线测试仪电力系统的功率因数(μfhd-68a测量值(μf测量差别（％）
南宁城东变ⅰ段0.2163.66-61.8-2.9
南宁城东变ⅰ段（外加3.54μf5.6167.2-65.1-3.1
防城港防城变0.571.83-1.75-4.4
几个供电局各个变电站的测量结果或补偿装置测量结果均与hd-68a型配网电容电流测试仪测量结果一致，从上面表1给出的10kv系统电容电流测量结果来看。其中，配电系统的电容量从最小的防城港供电局的防城变1.83μf最大的南宁供电局的城东变67.2μf对应的电容电流从3.32a121.8a测量相差均小于5％。对于桂林供电局的各个变电站，上述测量结果均与估算值相符红外线测温仪。实测结果说明：hd-68a型配网电容电流测试仪满足电容电流的测量准确度要求。
测量结果是令人满意的例如AZ8922噪音计，对35kv系统进行了大量的测量工作。广西拉浪电厂35kv系统的配电网电容电流进行测量红外线测温仪主要优点是线性度好，测量使用的间接法是变压器中性点外接电容法，这种方法测量的准确度较高其中：IN2经过本侧CT变比CTM转换后得对侧二次电流值。k为调整参数红外线测温仪，与式（2中的k值相同。 |
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